literatürden çeviri _ _ F"'[N) [ 17] z-P·z0-25·P m [kg]·(f [Hz))'[mm] err Byyada; Ferr = (N) m =(kg) fer"r = (Hz) alınacaktır. Makinenin ağırlığı (m)'ne kadar çok olursa elastik mesnetlenen m'akinenin titreşim amplitütü o kadar küçük olur. Bu ilişkiyi pratikte de görebilir ve faydalanırız: Titreşim yolunun kısalması için ilk ağırlığın üzerine "ek ağırlık" koyarız. Buradaki ek ağırlık, sert ve ağır şasi veya ağır makine temeli şeklinde ortaya çıkar. Aşırı amplitüt yükselme fonksiyonu (~). frekans durumlarında (A) bağlı olarak Şekil ?'de gösterilm iştir: buradaki parametre (D)'dir. Amplitüt aşırı yükselme fonksiyonu, frekans oranı arttıkça (D)'den bağımsız olarak birbirine yaklaşmakta ve ( 1) değerinde buluşmaktadır. Mutlak titreşim sapması (Z), 16 nolu eşitlikteki değere yaklaşmakta böylece ideal geri etkisiz bir makine yerleşimi sağlanmaktadır. Elastik mesnetlemelerde ilave bir azalma olmadan (D < O, 1) yaklaşık olarak A>3 olması durumunda ::::ı C: 3,5 3 ~ 2.5 ·;;; ""' C: 1~o-o -0-0,1 I ro-0,2 o ı..ı... ıı, E 2 i 1,5 1 ~0-0,3 ""' :::::ı >- ;:: .;;., < ~ 0,5 ı::,. E < o o 1 o-o~ ""-. / fi / 2 pratik olarak şu formül kullanılabilir: Elastik mesnetlerin özfrekans bölgesinde amplitüt aşırı yükselme fonksiyonu (~) çarpıcı bir maksimuma çıkmakta (Şekil 7), bu maksimumun yüksekliği sistemin (D) azalma derecesi ile çok yakından ilgili bulunmaktadır. Pratikte makinenin çalışıp durması ile bu frekans bölgesinin üzerinden geçilir. Rezonans yükselmelerini sınırlı tutabilmek için bu bölge üzerinden mümkün olduğunca çabuk geçilmelidir. Gerektiğinde yalıtım malzemesi süspansiyonlu elemanlar ile takviyeli edilmeli veya yol sınırlayıcı stopper kullanılmalıdır. Önemlai kustikfrekansbölgesi içinelastikmesnetleme-darbe tesirlises azaltılması (Lll) Yukarıda verilen uygulama örneklerinde elastik yerleşimli makinenin dinamik durumu "Bir kütle titreştiricisi" olarak tanımlanabilir. Daha önce de belirtildiği gibi bu düşünce en çabuk olarak bas frekans bölgelerinde yerine 3 4 5 Frekans Oranı ;\, Şekil 7. Amplitüt aşırı yükselme fonksiyonu (~)'nın frekans oranına ve azalma derecesine (D) bağlı olarak değişmesi. 26 getirilir ve temel "sabit", makine "kompakt kütle" ve yalıtım elemanı "ideal yay" olarak düşünülebilir. Bu faraziye pratikteki darbe tesirli ses mülahazaları için geçerli değildir. Darbe tesirli ses yalıtım hesaplamasında makinenin, yalıtım malzemesinin ve temelin frekansa bağlı dinamik özellikleri dikkate alınmalıdır. Bu elemanların dinamik tezahürleri onların komplike İmpedansına ,sı (giriş impedansı, iletme impedansı) veya eşdeğer büyüklüklere, oluşan değişken kuvvete (F) ve bunlara uygun titreşim çabukluğuna (v) bir düğüm gibi bağlıdır. Kuvvet iletme fonksiyonu (o:) şu şekildedir. [19] 101ler/=10lgtr+ ZM+ ~ 2 dB FF,.2 L ZFe zr:J İletim fonksiyonu akustikte olduğu gibi "ses seviyesi" olarak verilir: [20] ~= Ferr-FFu Vo Makinenin impedansı: [21] 0:e= ~""' FFu für vo>v,u Vo-VFu Vo Yalıtım elemanının impedansı: Temelin impedansı: [22] ZFu= FFu Ypu Sadece kütle, ideal yaylanma ve sabit temelin impedansıyla: [23] ZM=jrom; s ZFe=jro ZFu -+unendlich 19 no.lu formül beklenileceği gibi 9 no.lu formüle dayanır. Gerçek yapı kısımlarının impedansının yazılması çok kısıtlı olarak analiz edilebilir. Bunlar ölçüm cihazları ile tesbit edilmelidir.
RkJQdWJsaXNoZXIy MTcyMTY=